拉边机速度计算说明
一. 控制拉薄过程：
在实际生产中，由于在锡槽使用了拉边机玻璃的拉薄属于控制拉薄。对于控制拉薄由于拉边机对玻璃带施加了横向拉力（此拉力很难计算），情况复杂，纯理论分析计算是很困难的，只能结合生产实际作近似的分析计算。
控制拉薄是在通常所谓的拉薄区（玻璃粘度范围105.25~106.75dPa.•S）内设置若干拉边机，对拉薄实行控制，从而取得较好的效果。但拉薄不仅在该区发生，而且在后边无拉边机的区域也在进行。所以控制拉薄实际上存在两个拉薄区，从第一对拉边机到最后一对拉边机为主要拉薄区—A区，最后一对拉边机以后为次要拉薄区—B 区。拉薄的大部分在A区完成。
1. 收缩率：
自由拉薄时，玻璃带的收缩率较大。对于控制拉薄过程其收缩率可大大降低。由于影响因素十分复杂，收缩率不可能由计算求得。根据实际生产经验，3mm玻璃收缩率一般为0.35~0.40。在A区和B区又有不同的收缩率，分别用εA和εA表示，总收缩率ε，则：
εA=1―Wi∕W1 （1）
εB=1―Wn∕Wi （2）
ε =1―Wn∕W1 （3）
由此得到ε同εA 、εB的关系：
ε=εA+εB―εAεB (4)
εA = (ε―εB) ∕(1―εB) (5)
式中：W为玻璃带的厚度、H为玻璃带的宽度。
W1、H1 为玻璃带在第一对拉边机位置的厚度和宽度。
Wn、Hn 为玻璃带的追最终厚度和宽度。
Wi、Hi 为玻璃带在第i对拉边机位置的厚度和宽度。
Wx、Hx 为玻璃带在距第1对拉边机x距离位置的厚度和宽度
Wn∕W1= Hn∕H1。
在B区，玻璃没有横向拉力，基本上属于自由拉薄。只要已知在该区的玻璃拉薄比（即拉薄比数μB）,就可以计算收缩率。根据拉薄比数的定义得：
μB = （Hi―Hn）∕（H1―Hn）= （Hi∕Hn―1）∕（H1∕Hn―1） (6)
结合公式（3）可得：
εB = 1―（1―μB +μB H1∕Hn）-1 (7)
在A 区，假定各对拉边机施加的横向拉力相等，则某对拉边机与第一对拉边机之间的玻璃带的收缩率决定于拉薄比数μi-1 。
εi-1=(μi-1/μA)εa (8) 拉薄比数μ的定义：在0～1之间变化，表示从起点到玻璃带某一横断面处的拉薄占整个拉薄的比例。
2.速比：
各对拉边机之间的速比是拉薄的重要工艺参数。用Ri-1表示某对拉边机与第一对拉边机之间的速比，Rn-i R表示主传动与某对拉边机之间的速比，R表示总速比，其数值与拉薄比相当，即：
R=R2-1R3-2‥‥ Ri-(i-1) Rn-i (9)
Ri-1=ui / u1 (10)
Rn-i=un / ui (11)
R = un / u1 (12)
拉薄比与收缩率的关系可用下式表示：
R = [1/（1-ε）]（H1∕Hn） (13)
自由拉薄时，板宽收缩率大，所以拉薄比较大。例如：拉引3mm玻璃时R=5.4。
控制拉薄时，由于收缩率降低，拉薄比随之减小。 例如：拉引3mm玻璃时控制R=3.6~3.9。如果拉薄比过大，使第一对拉边机之前的玻璃带宽度增加（没必要），同时加大玻璃带中部和边部之间的速度差，使玻璃带受到剪切力影响而影响质量。拉薄比也不能太小，否则，玻璃带达不到需要的厚度值。
拉边机之间的速比根据拉薄比数求得，由公式(13)和以下关系式：
μi-1=(H1―Hi)/(H1―Hn) (14)
可得到：
Ri -1 = (1―εi-1)-1[1―μi -1 +μi -1 (Hn∕H1)]-1 (15)
主传动与最后一对拉边机之间的速比Rn -i 决定与μB ,由公式（7）和（15）得：
Rn -i = [1―μB +μB（H1/Hn）]2 （16)
μB = [（Rn -i）0.5 ―1]/（H1/Hn―1） （17)
确定了速比，就可以方便地计算出各对拉边机的速度。计算的关键在于拉薄比数。自由拉薄的拉薄比数与温度有一定关系，而控制拉薄的各段拉薄比数可以加以控制。由自由拉薄的计算结果可知，前6~9米（以第一对拉边机为0米，向退火窑方向为正）拉薄比数为0.80~0.90，相当于控制拉薄的A区，所以μA≥0.80，μB≤0.20 。如果μB太大，收缩率必然会增大。前3米的μ值为0.57，相当于控制拉薄的μ2-1值，并且低于0.57，如可控制在μ2-1 = 0.25左右。这样，在抛光区同拉薄区的低速与高速之间有一个速度过渡区，从而更有效地阻止拉力向抛光区传递。此外，在这个区间内，玻璃温度较高，控制较小的拉薄比数有利于降低收缩率。
3.玻璃带的宽度和厚度：
在离起点（第一对拉边机位置）距离为х的玻璃横断面上，玻璃带宽度Wx和厚度Hx可由下式决定：
Wx =W1(1―εx) (18)
Hx =H1/[Rx(1―εx)] (19)
4.拉边机的角度α：
能否控制一定的拉薄比数，除速比这个重要参数外，在很大程度上决定于拉边机的角度。以玻璃带前进方向的垂直方向为0度角，拉边机机头偏向退火窑方向为正角度，反之为负角度。α= 0时，几乎不产生什么横向拉力，而只有由于宽度收缩时，在拉边机机头与玻璃带接触处产生的摩擦阻力。因此，为了产生横向拉力，必须有一定的角度α。α越大，横向拉力越大，但α过大，对于同一对拉边机速度之间的微小差别就会比较灵敏，容易造成玻璃带的摆动。α不宜过大，可根据实际情况而定。
以我个人的经验：当窑炉的拉引量小于500吨/日，生产5mm以下玻璃时计算结果有参考价值，且α为正角度；但拉引量大于600吨/日，生产5mm以下玻璃时α为负角度，参考价值减小。
5. 拉边机位置：
设置拉边机的区域为主要拉薄区，应处于适宜的玻璃粘度范围内。第一对拉边机在玻璃温度t<915度（粘度约为105dPa.•S）处，最后一对拉边机在t<780度（粘度约为106.75dPa.•S）处。大型生产线拉边机间距３米左右，中小型间距为２米左右。
6.计算实例：
拉引量ｍ：400吨／日；原板宽度Ｗn：3.5米；厚度Hn=3.0米。
确定拉薄比数：μb = 0.20, μ2-1 = 0.10, μ3-1 = 0.35, μ4-1 = 0.60, μ5-1 = 0.80。
收缩率：ε＝0.40
拉引量（T/D） 400 原板宽度（M） 3.500 厚度mm 3 主传动速度（M/H） 634.9
ε 0.4000 εb 0.2105 εa 0.24 Ub 0.20 R 3.8889 V1 163.3 W1 5.833
U2-1 0.10 ε2-1 0.0300 R2-1 1.0934 V2 178.5 W2 5.658
U3-1 0.35 ε3-1 0.1050 R3-1 1.3966 V3 228.0 W3 5.221
U4-1 0.60 ε4-1 0.1800 R4-1 1.8558 V4 303.0 W4 4.783
U5-1 0.80 ε5-1 0.2400 R5-1 2.4238 V5 395.7 W5 4.433
U6-1 ε6-1 0.0000 R6-1 1.0000 V6 163.3 W6 5.833
U7-1 ε7-1 0.0000 R7-1 1.0000 V7 163.3 W7 5.833
U8-1 ε8-1 0.0000 R8-1 1.0000 V8 163.3 W8 5.833
U9-1 ε9-1 0.0000 R9-1 1.0000 V9 163.3 W9 5.833
U10-1 ε10-1 0.0000 R10-1 1.0000 V10 163.3 W10 5.833
日本浮法玻璃技术的发展
马志宏
(中国建材国际工程有限公司,蚌埠233018)
摘 要: 叙述了日本旭玻璃公司近几年申请的浮法公开特许公报,介绍了该公司在浮法玻璃技术方面的科研开发
动态,在靠近玻璃带边部采取一些措施,控制锡液的流向并将玻璃带边部保持在规定的位置。此外还介绍了对锡槽
保护气体的一些补充密封措施及改进后的拉边辊及调节闸等。
关键词: 浮法玻璃; 锡槽; 拉边辊; 调节闸
Float Glass Technology Development in Janpanese
MA Zhi2hong
(China Triumph International Engineering Co Ltd ,Bengbu 233018 ,China)
Abstract : This article introduces Japan Asahi applied float process authorized gazette in recent years , from which we can
have an idea of the trend of float glass technology and scientific research & development . The article puts the emphasis on tin
bath and by taking some measures close to glass ribbon edge , control molten tin flow direction and maintain glass ribbon in
specified position. In addition , this article introduces supplementary sealing measures for tin bath protective atmosphere as
well as improved top roller and adjusting tweel.
Key words : float glass ; tin bath ; top roller ; adjusting tweel
从1996 年到2004 年底,日本专利厅公布了65篇与锡槽有关的公开特许公报,其中50 多篇是由旭玻璃公司申请的。内容包括:锡液净化、控制锡液流动、沾锡面识别、玻璃带检测、锡液温度测定、锡槽密封、防止加热器老化、锡槽耐火砖等。虽然这些公开特许公报提及的内容都是在现有锡槽的基础上做出的改进,但是起到的效果却能有助于锡液净化、控制玻璃带宽度及提高玻璃质量等。以下介绍其中的几项内容。
1 调节锡液流控制玻璃带宽度
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